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切削液影响BTA钻加工轨迹数值研究
2023-01-15 09:15:06 ℃刘晋丽,郑文源
(1. 西安航空职业技术学院,陕西 西安 710089;
2. 西安华雷船舶实业有限公司,陕西 西安 710000)
深孔加工技术在装备制造业中应用广泛。随着技术的不断发展,对于深孔零件的要求也不断提升,但是由于深孔加工封闭与半封闭的特殊性,很难检测与控制其加工质量,故一直是一项瓶颈技术[1]。而钻杆在加工过程中出现的扰动现象会导致圆度形貌改变,产生凸角,在孔壁上生成不规则刀痕等,影响孔零件的使用,也大大降低了生产效率。因此,研究钻杆扰动的形成机理和抑制扰动的方法就显得极为紧迫。
切削液是深孔加工过程中不可缺少的物质,起着冷却、排屑等作用,但是其也对钻杆在加工过程中的运动产生了一定的扰动作用。本文以Timoshenko梁模型为基础,并考虑切削液因素,研究钻杆扰动形成的机理和轨迹模型。
1.1 Timoshenko梁模型
考虑到BTA钻杆的惯性和剪切变形的影响,其微分方程为[2]:
(1)
其中,E表示钻杆的弹性模量,G表示剪切模量,ρ表示钻杆材料密度,K表示钻杆的体型系数,I表示钻杆的转动惯量。假设式(1)解的形式为:
(2)
其中,ωi为BTA钻的固有频率,其表达式为:
(3)
从式(3)可以看出,剪切变形和转动惯量影响着钻杆的固有频率。
1.2 流固耦合振动模型
考虑到切削液引起的弯曲变形和惯性力,BTA钻系统的振动将是耦合振动,其微分方程为[3]:
(4)
其中,v表示切削液的流速,ρL为切削液的密度,m是钻杆和切削液组成的系统单元的单位质量,即将切削液及钻杆微观分解后组成的单位体积内的系统质量,则其解的形式为:
(5)
通过分析,由于切削液的变形和惯性力的影响,降低了钻杆的固有频率。
2.1 动态切削力的线性方程
当BTA钻在加工过程中受到理想位置的运动和速度影响时[4],切削液对钻杆运动的作用也会发生改变,作用力与扰动的关系一般是非线性的,但是当干扰足够小时,周期关系可以表现为线性:
(6)
其中,Δ为位移变化量。式(6)的前提是扰动足够小,切削力与钻杆之间的作用力与钻杆的运动速度成正比,其表达式如下:
ΔFx=Fx-Fx0=kxxΔx+kxyΔy+
(7)
其中,kij表示刚度系数,cij表示阻尼系数,对应于式(6)中。Δ为力的变化量,对应于式(7)中。
2.2 切削液的刚度系数与阻尼系数
钻杆在加工过程中与切削液的相互作用如图1所示。
图1 钻杆与切削液相互作用示意图
使用雷诺方程计算切削液的刚度与阻尼系数[5]:
(8)
(9)
从式(9)中可以得到切削液的压力表达式[6]。结合式(6)和(7)对结果进行分析,则刚度、阻尼的表达式如下:
(10)
其中,Φa和Φb表示切削液压力区域的起始和终止角度。
如图1所示,在切削液的作用下,BTA钻杆理想中心o的位置在(x,y),实际中心o1的位置在(x1,y1)。如果钻杆的刚度系数是k,o的微分方程:
(11)
钻杆弹性力与切削液反作用力之间的平衡条件是:
(12)
则切削液作用力的线性表达式为:
(13)
假设解的形式为x=x0e(σ+iω)t,y=y0e(σ+iω)t,x1=x10e(σ+iω)t,y=y10e(σ+iω)t,其中σ和ω可以通过式(11)~(13)计算获得。根据Floquet原理,钻杆发生失稳的边界条件是σ=0,所以将式(10)代入式(11),通过计算可以得到钻杆实际中心的运动轨迹方程:
(14)
从式(14)可知:钻杆的运动轨迹与钻杆转速和涡动频率有关,使用Matlab对式(14)进行计算,以φ=23 mm的BTA钻为例,根据文献[7]可知,加工孔径为25 mm的孔,钻杆转速为10 rad·s-1时,则钻杆的轨迹根据不同的涡动频率不同,其形状如图2所示。
(a) 涡动频率为5 rad·s-1 (b) 涡动频率为10 rad·s-1
(c) 涡动频率为20 rad·s-1 (d) 涡动频率为30 rad·s-1
(e) 涡动频率为50 rad·s-1 (f) 涡动频率为60 rad·s-1
由图2可知:钻杆发生失稳现象的临界值为20 rad·s-1,即当钻杆涡动频率小于钻杆转速的2倍时,钻杆的运动轨迹为椭圆形,当涡动频率大于转速的2倍时,涡动轨迹呈现多凸角形式,且凸角数等于涡动频率与转速比值减1。所以在加工过程中,适当增加转速有利于提高钻杆涡动的稳定性。
本文根据BTA深孔加工过程中的实际情况,对钻杆涡动进行研究。使用Timoshenko梁模型对BTA系统进行建模,并加入切削液的影响,建立耦合模型。通过研究切削液对钻杆系统的影响规律,建立了BTA钻杆中心的运动轨迹方程。计算结果表明:钻杆的涡动频率与转速之间的比值是影响钻杆涡动稳定性的指标,且比值为2是稳定性的临界条件。稳定的涡动形状为椭圆形,不稳定的涡动形状为多凸角形状,且凸角个数为比值减1。
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