XX二期B区 人 货 电 梯 基 础 下 后 浇 带 加 固 方 案 编制人: 职务：
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XX建筑工程总承包有限公司 公司 年 月 日 目录 第一节、工程概况 - 2 - 一、工程概况 - 2 - 二、施工要求 - 2 - 三、技术保证条件 - 2 - 第二节、编制依据 - 4 - 第三节、施工计划 - 5 - 一、材料与设备计划 - 5 - 第四节、施工工艺技术 - 7 - 一、工艺流程 - 7 - 二、施工方法 - 7 - 三、后浇带加固做法 - 8 - 四、检查验收 - 10 - 五、监测观察 - 11 - 第五节、计算书及相关图纸 - 12 - 第一节、工程概况 一、工程概况 工程基本情况 工程名称 XX二期B区 工程地点 苏州市工业园区唯亭镇 周边环境 南泗路以北、亭盛街以东、唯观路以南 建筑面积（m2） 168369 建筑高度（m） 60.6、54、56等 基础形式 筏板 主体结构 剪力墙 抗震等级 四级 抗震设防烈度 6 地上层数 18、 16 、15、14、12 地下层数 2、1 标准层层高（m） 3 各责任主体名称 建设单位 苏州双湖房地产有限公司 设计单位 苏州工业园区设计研究院有限责任公司 施工单位 XX建筑工程总承包有限公司 监理单位 上海鼎业民防建设咨询有限公司 项目经理 叶汉忠 总监理工程师 张成林 技术负责人 仲晶 专业监理工程师 朱士军 二、施工要求 1、确保后浇带区域在使用人货电梯使用周期内安全、稳定。

2、加固体系在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。

3、搭设施工前对施工人员进行技术交底，严禁盲目施工。

三、技术保证条件 1、安全网络 2、加固体系的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。

第二节、编制依据 《木结构设计规范》GB 50005-2003 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（06年版） 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB 50204-2002 《建筑工程施工质量验收统一标准》GB 50300-2001 《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ 46-2005 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑施工安全检查标准》JGJ59--99 《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80--91 本工程施工图纸 本工程施工组织设计 第三节、施工计划 一、材料与设备计划 1、钢材的选用 (1) 钢管应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T 13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。

(2) 每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用ф48×2.7以上的钢管。

(3) 新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：
1) 应有产品质量合格证；

2) 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》GB/T 228的有关规定；

3) 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；

4) 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001的规定；

序号 项目 允许偏差Δ（mm） 检查工具 1 焊接钢管尺寸（mm） 外径 壁厚 外径 壁厚 -0.5 -0.5 -0.5 -0.45 游标卡尺 2 钢管两端面切斜偏差 1.70 塞尺，拐角尺 3 钢管外边面锈蚀深度 0.5 游标卡尺 5) 钢管必须涂有防锈漆。

(4) 旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：
1) 表面锈蚀深度应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；

2) 钢管弯曲变形应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2001的规定；

序号 项目 允许偏差 检查工具 1 钢管弯曲 a. 各种杆件钢管的端部弯曲 L≤1.5 ≤5 钢卷尺 b.立杆钢管弯曲 3m＜l≤4m 4m＜l≤6.5m ≤12 ≤20 c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l≤6.5 ≤30 2 冲压钢脚手板 a. 板面挠曲 L≤4m L＞4m ≤12 ≤16 钢卷尺 b.板面扭曲（任一角翘起） ≤5 3) 钢管上严禁打孔。

钢管扣件应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831-2006的规定。

(5) 扣件的验收应符合下列规定，新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：
1) 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；

2) 新、旧扣件均应进行防锈处理；

3) 支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。

(6) 连接用的普通螺栓应符合现行国家标准《六角头螺栓C级》GB/T 5780-2000和《六角头螺栓》GB/T 5782-2000。

2、木材的选用 (1) 模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。

(2) 模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB 50005-2003的规定。

(3) 用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准《木结构设计规范》GB 50005-2003的规定，不得利用商品材的等级标准替代。

(4) 主要承重构件应选用针叶材；
重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。

(5) 当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准《木结构设计规范》GB 50005-2003的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。

(6) 当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准《木结构设计规范》GB 50005-2003的标准进行。

(7) 施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定：
1) 制作的原木、方木结构，不应大于15%；

2) 板材和规格材，不应大于20%；

3) 受拉构件的连接板，不应大于18%；

4) 连接件，不应大于15%。

第四节、施工工艺技术 一、工艺流程 搭支架 → 测水平→摆主梁→ 调整木方→ 拧紧顶托→ 检查支撑牢固情况。

二、施工方法 1.1 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足支架设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。

1.2 所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。

1.3、钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应用Ø48×2.7mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。

1.4 支架搭设按设计，不得随意更改；
要更改必须得到相关负责人的认可。

2、立柱及其他杆件 (1)扣件式 1) 立柱平面布置图（详见附图）；

2) 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：
3) 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。

3、水平拉杆 (1) 每步纵横向水平杆必须拉通；

(2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：
三、后浇带加固做法 后浇带位置采用双层模板封上，中间采用木方支撑，把人货梯基础传来的力传递到下层模板上，再通过支架系统传递到地下室底板上，以此达到保证地库后浇带位置的结构安全，立杆下垫木厚度≥5mm，模板和货梯基础之间设置隔离层，具体做法如下图：
四、检查验收 1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度。

2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。

3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。

4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：
项目 允许偏差(mm) 预埋钢板中心线位置 3 预埋管、预留孔中心线位置 3 插筋 中心线位置 5 外露长度 +10，0 预埋螺栓 中心线位置 2 外露长度 +10，0 预留孔 中心线位置 10 尺寸 +10，0 5、立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 脚手架搭设的技术要求与允许偏差 序号 项目 一般质量要求 1 构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差 ±20mm 2 立杆的垂直偏差 架高 ≤25m ±50mm ＞25m ±100mm 3 纵向水平杆的水平偏差 ±20mm 4 横向水平杆的水平偏差 ±10mm 5 节点处相交杆件的轴线距节点中心距离 ≤150 mm 6 相邻立杆接头位置 相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应＞500mm 7 上下相邻纵向水平杆接头位置 相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应＞500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/3 8 杆 件 搭 接 1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定 2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：
类别 杆别 搭接长度 连接要求 扣件式钢管脚手架 立杆 ＞1m 连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个 纵向水平杆 不少于2个连接扣件 9 节 点 连 接 扣件式钢管脚手架 拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65 N.m 其它脚手架 按相应的连接要求 6、采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）的规定，对梁底扣件进行100%检查。

7、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；

五、监测观察 1、成立以孙冬富、沈裕兵为组长魏华生、马波为组员的监测观察小组，对后浇带范围内的地库顶板进行监测。

2、仪器设备：全站仪一套、水准仪两套、红外线扫平仪一套等。

3、监测方法：监测小组开始每天早晚一次进行观测，待数据稳定后每天一次，然后每周一次直至人货电梯停止使用后观测停止，沉降位移累计大于2cm为报警值，达到报警值时要请监测机构对人货梯安全性进行复测。

第五节、计算书及相关图纸 钢管扣件式加固体系计算书 一、工程属性 地库混凝土顶板板 标高-0.90m 地库顶板厚(mm) 250 地库顶板计算单元边长L(m) 3.72 地库顶板计算单元边宽B(m) 3.62 二、荷载设计 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2) 2.5 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 2.5 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) 1.5 人货电梯满荷时均布活荷载(kN/m2) 3.4 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板自重标准值 0.1 面板及小梁自重标准值 0.3 楼板模板自重标准值 0.5 模板及其支架自重标准值 0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1 风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 0.3 0.22 风压高度变化系数μz 0.9 风荷载体型系数μs 0.8 三、模板体系设计 模板支架高度(m) 4.5 立柱纵向间距la(mm) 900 立柱横向间距lb(mm) 900 水平拉杆步距h(mm) 1500 立柱布置在混凝土板域中的位置 中心对称 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 60 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 10 主梁布置方向 平行楼板长边 小梁距混凝土板短边的距离(mm) 60 设计简图如下：
模板设计平面图 模板设计剖面图(楼板长向) 模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1“面板可按简支跨计算“的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 1、强度验算 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×2.5] ×1=10.04kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m p＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[10.04×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.24kN·m σ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.33N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.25)×1=6.38kN/m ν＝5ql4/(384EI)＝5×6.38×3004/(384×10000×281250)＝0.24mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm 满足要求！ 五、小梁验算 小梁类型 方木 小梁材料规格(mm) 60×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.78 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm3) 64 小梁截面惯性矩I(cm4) 256 因[B/lb]取整＝[3620/900]取整＝4，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为10mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1、强度验算 q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝3.08kN/m 因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.25)×0.3＝2.13kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/m M1＝0.077q1静L2+0.1q1活L2＝0.077×2.13×0.92+0.1×0.94×0.92＝0.21kN·m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/m p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/m M2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.077×0.1×0.92+0.21×3.15×0.9＝0.6kN·m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[3.08×0.012/2，0.1×0.012/2+3.15×0.01]＝0.03kN·m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.21，0.6，0.03]＝0.6kN·m σ＝Mmax/W＝0.6×106/64000＝9.4N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×2.13×0.9+0.62×0.94×0.9＝1.69kN V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.1×0.9+0.681×3.15＝2.2kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[3.08×0.01，0.1×0.01+3.15]＝3.15kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.69，2.2，3.15]＝3.15kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.15×1000/(2×80×60)＝0.98N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.3＝1.97kN/m 跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.97×9004/(100×9350×2560000)＝0.34mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm 悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.97×104/(8×9350×2560000)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝10/400＝0.02mm 满足要求！ 六、主梁验算 主梁类型 钢管 主梁材料规格(mm) Ф48×2.7 可调托座内主梁根数 1 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝2.87kN/m q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.3＝2.47kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/m q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.3=2.03kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×2.47×0.9+1.223×0.57×0.9＝3.16kN 按悬臂梁，R1＝q1l=2.87×0.01＝0.03kN R＝max[Rmax，R1]＝3.16kN; 同理，R＇＝1.9kN，R＇＇＝1.9kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×2.03×0.9＝2.09kN 按悬臂梁，R1＝Rmaxl=2.09×0.01＝0.02kN R＝max[Rmax，R1]＝2.09kN; 同理，R＇＝1.25kN，R＇＇＝1.25kN 2、抗弯验算 计算简图如下：
主梁弯矩图(kN·m) Mmax＝0.81kN·m σ＝Mmax/W＝0.81×106/4490＝180.07N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax＝4.16kN τmax＝2Vmax/A=2×4.16×1000/424＝19.63N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) νmax＝1.22mm νmax＝1.22mm≤[ν]＝2.25mm 满足要求！ 七、立柱验算 钢管类型 Ф48×2.7 立柱截面面积A(mm2) 424 立柱截面回转半径i(mm) 15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.49 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 λ＝h/i＝1500/15.9＝95≤[λ]＝150 满足要求！ 查表得，φ＝0.63 Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×0.9×1.52/10＝0.05kN·m Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×2.5]×0.9×0.9+0.92×1.4×0.05/0.9＝8.5kN f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝8504.32/(0.63×424)+0.05×106/4490＝42.93N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝8.5kN≤[N]＝30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础验算 地基土类型 岩石 地基承载力设计值fak(kPa) 100 立柱垫木地基土承载力折减系数mf 1 垫板底面面积A(m2) 0.1 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝8.5/(1×0.1)＝85.04kPa≤fak＝100kPa 满足要求！