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单层工业厂房课程设计
2021-01-27 20:43:25 ℃单层工业厂房课程设计 目
录 混凝土结构课程设计单层厂房设计任务书 1 单层厂房混凝土结构课程设计计算书 3 一、结构方案及主要承重结构 3 二、计算简图 4 三、荷载计算(标准值) 4 1、恒荷载计算 4 2、活荷载计算 4 四、内力分析 4
1、剪力分配系数的计算 4
2、恒荷载作用下的内力分析
3、屋面活荷载作用下的内力分析 4
4、吊车竖向荷载作用下的内力分析 (不考虑厂房整体空间作用) 4
5、吊车水平荷载作用下的内力分析 (考虑厂房整体空间作用) 4
6、风荷载作用下的内力分析 4 五、内力组合 4 六、A柱截面设计 4
1、柱的纵向钢筋计算 4
2、柱的水平分布钢筋 4
3、牛腿设计 4
4、柱的吊装验算 4
5、A柱基础设计 4 七、B柱截面设计 4
1、柱的纵向钢筋计算 4
2、柱的水平分布钢筋 4
3、牛腿设计 5
4、柱的吊装验算 4
5、B柱基础设计 4 八、C柱截面设计(与A柱相同) 4 九、抗风柱设计 4
1、抗风柱计算参数 4
2、荷载计算 4
3、内力分析 4
4、配筋计算 4
5、吊装阶段验算 4
6、基础设计 4
混凝土结构课程设计单层厂房设计任务书 一、 设计资料 1.平面与剖面 某机修车间,根据工艺和建筑设计的要求,确定本车间为两跨等高厂房厂房,车间面积为3513.8㎡,车间长度72m。AB跨跨度为24m,设有两台10t中级工作制软钩吊车,轨顶标高7.2m,柱顶标高为10.2m;BC跨跨度为24m,设有两台10t中级工作制软钩吊车,轨顶标高7.2m,柱顶标高为10.2m,基顶标高-0.5m。
车间平面、剖面图分别如图1、图2。
2、建筑构造 屋盖:
防水层:SBS防水卷材层
找平层:20mm水泥砂浆
保温层:100mm水泥蛭石砂浆
屋面板:大型预制预应力混凝土屋面板
围护结构:
240mm页岩砖墙 门窗:
门:5.6m×6m,两边各一个
低窗:4.2m×4.5m
高窗:4.2m×2.4m 3、自然条件 建设地点:
衡阳市郊,无抗震设防要求 基本风压:
0.40 基本雪压:
0.35 建筑场地:
粉质粘土 地下水位:
低于自然地面3m 修正后地基承载力特征值:250 4、材料 混凝土:基础采用C25,柱采用C25。
钢筋:HPB235级、HRB335级等各种直径钢筋 二、设计要求 1、分析厂房排架,设计柱、基础,整理计算书一份。
2、绘制结构施工图一套(结构说明、结构布置图、一根柱及预埋件详图、基础详图)。
三、设计期限
两周
四、参考资料 1、混凝土结构设计规范GB50010-2002 2、建筑结构荷载规范GB50009-2001 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2002 4、混凝土结构构造手册 5、国家建筑标准设计图集08G118 6、教材:《混凝土结构设计原理》 7、教材:《混凝土结构设计》 8、标准图集 屋架G415(一)、(三)
柱CG335(一)、(二)、(三) 屋面板G410
柱间支撑 G336 吊车梁 G323
基础梁G320
联系梁G320
单层厂房混凝土结构课程设计计算书 一、 结构方案及主要承重构件
根据厂房跨度、柱顶高度及吊车重量大小,本车间采用钢筋混凝土排架结构。结构剖面图如图1所示。
厂房平面布置图见图2。
厂房主要构件选型表:
构件名称 标准图集 荷载标准值 选用型号 预应力钢筋混凝土屋面板 G410(一)1.5×6m 1.5 Y-WB-2Ⅱ(S)
预应力钢筋混凝土折线型屋架 G415(三) 106kN/榀 YWJ18-2-Aa 钢筋混凝土预应力吊车梁 04G425(二) 28.2kN/根
DL-4-Z(B)
吊车轨道及轨道连接件 G325 0.8 DGL-10 钢筋混凝土基础梁 G320 16.7kN/根 JL-1(整墙) JL-3(开墙) 钢窗
0.45
240mm厚砖墙及粉刷
5.24
二、计算单元 本车间为机修车间,工艺无特殊要求,结构布置均匀,选取一榀排架进行计算,计算简图和计算单元如下图 其中,上柱高=4.1m,下柱高=6.6m,柱总高H=10.7m。
三、 荷载计算
1、 恒载
(a) 屋盖结构自重
防水层:40mm厚细石混凝土
0.04×25=1.0
保温层:20mm厚挤塑板
0.1 找平层:20mm水泥砂浆
0.02×20=0.4
防水层:20mm厚SBS防水卷材层
0.2 找平层:20mm水泥砂浆
0.4 屋面板:大型预制预应力混凝土屋面板
1.5
屋面恒荷载
3.6
2.85 屋架自重:AB、BC跨YWJ24-2-Aa
106kN/榀 则作用于AB跨两端柱顶的屋盖结构自重为:
㎜ ㎜ 作用于BC跨两端柱顶的屋盖结构自重为:
㎜ ㎜ (b)吊车梁及轨道自重 AB跨:
㎜
㎜
BC跨:
㎜
㎜ (c)柱截面尺寸及自重 柱截面尺寸及相应的计算参数如下 参 数 柱 号
截面尺寸/mm 柱高/mm 惯性矩/ 自重 /kN 面积/ 偏心距/mm A 上柱 400×400 4100 2.13 16.4 1.6 100 下柱 I400×900×100×150 6600 19.54 30.95 1.875 0 B 上柱 400×400 4100 7.2 24.6 2.4 0 下柱 I400×1000×100×150 6600 25.63 32.2 1.975 0 C 上柱 400×400 4100 2.13 16.4 1.6 100 下柱 I400×900×100×150 6600 19.54 30.95 1.875 0
2、 活载 (a)屋面活荷载 屋面活荷载标准值为0.5,雪荷载标准值为0.35,故仅按屋面活荷载计算,则作用于柱顶的屋面活荷载设计值为:
,作用位置与恒荷载相同
各项恒活载作用位置如下图
(b)风荷载 风荷载标准值按计算,其中根据厂房各部分标高及B类地面粗糙度表确定如下 柱顶:H=10.2m, 檐口:H=12.85m,
风荷载体型系数如图所示
排架迎风面、背风面风荷载标准值为
则作用于排架计算简图上的风荷载标准值为
(c)吊车荷载 吊车主要参数 AB(BC)跨:
10t吊车、中级工作制吊车,吊车梁高900mm,B=5930mm,K=4050mm,=34.24kN, , 吊车竖向荷载 AB跨:
BC跨
2.4.4.3、吊车横向水平荷载
AB跨
BC跨
2.5、排架内力分析 该厂房为两跨等高厂房,可以用剪力分配法进行排架内力分析 柱剪力分配系数 柱列 n
备注 A 0.150 0.341 2.5 0.281 0.161
B 0.157 0.341 2.47 0.0708 0.638 C 0.109 0.341 2.27 0.225 0.201 2.5.1、恒载作用下排架内力分析
A柱
B柱
C柱
由于排架为对称结构,故各柱按柱顶为不动铰支座计算内力,柱顶不动铰支座反力分别为 A柱
B柱
C柱
排架柱顶不动铰支座总反力为
各柱柱顶最后剪力分别为
2.5.2、屋面活荷载作用下排架内力分析 2.5.2.1、AB跨作用屋面活荷载 排架计算简图如图所示,其中
其在A、B柱柱顶及变阶处引起的力矩为
A柱
B柱
则排架柱顶不动铰支座总反力为
将R反向作用于排架柱顶,可得屋面活荷载作用于AB跨时的柱顶剪力
排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-9 2.5.2.2、BC跨作用屋面活荷载 排架计算简图如图所示,其中
其在A、B柱柱顶及变阶处引起的力矩为
B柱
C柱
则排架柱顶不动铰支座总反力为
将R反向作用于排架柱顶,可得屋面活荷载作用于AB跨时的柱顶剪力
排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-10 2.5.3、风荷载作用下排架内力分析 2.5.3.1、左吹风时 排架计算简图如图所示
各柱不动铰支座反力分别为 A柱
C柱
各柱顶剪力分别为
排架内力图如图2-11所示 2.5.3.2、右吹风时 计算简图如图所示
各柱不动铰支座反力分别为 A柱
C柱
各柱顶剪力分别为
排架内力图如图2-12所示 2.5.4、吊车荷载作用下排架内力分析 2.5.4.1、作用于A柱 计算简图如图所示 其中吊车竖向荷载,在牛腿顶面处引起的力矩为
A柱
B柱
排架各柱顶剪力分别为
排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-13 2.5.4.2、作用于B柱左 计算简图如图所示
其中吊车竖向荷载,在牛腿顶面处引起的力矩为
柱顶不动铰支座反力及总反力分别为 A柱
B柱
排架各柱顶剪力分别为
排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-14 2.5.4.3、作用于B柱右 计算简图如图所示
其中吊车竖向荷载,在牛腿顶面处引起的力矩为
B柱
C柱
排架各柱顶剪力分别为
排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-15 2.5.4.4、作用于C柱 计算简图如图所示
其中吊车竖向荷载,在牛腿顶面处引起的力矩为
柱顶不动铰支座反力及总反力分别为 B柱
C柱
排架各柱顶剪力分别为
排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-16 2.5.4.5、作用于AB跨柱 当AB跨作用吊车横向水平荷载时,排架计算简图如图所示
A柱
B柱
排架柱顶总反力R为
各柱顶剪力为
排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图2-17所示,当方向相反时,弯矩图和剪力只改变符号,方向不变 2.5.4.6、作用于BC跨柱 当BC跨作用吊车横向水平荷载时,排架计算简图如图所示
B柱
C柱
排架柱顶总反力R为
各柱顶剪力为
排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图2-18所示,当方向相反时,弯矩图和剪力只改变符号,方向不变
2.6、内力组合 A柱内力组合 截面 内力 永久荷载 可变荷载 内力组合 屋面 荷载 吊车荷载 风荷载
与相应的N
与相应的N
与相应的M
与相应的M 作用于AB跨 作用于BC跨
作用于A柱
作用于B柱左
作用于B柱右
作用于C柱
作用于AB跨
作用于BC跨 左风 右风 项次 A B C D E F G H I J K 组合项 内力合计 组合项 内力 合计 组合项 内力合计 组合项 内力合计 Ⅰ-Ⅰ M 5.14 0.94 1.37 -29.15 -19.11 26.25 -4.07 4.97 14.87 -7.17 -4.25 A+0.9 (B+C+ F+I) 44.23 A+0.9 [0.8(D+ G)+I+J] -38.61 (1.35/1.2)A +0.7(B+ C+F) 25.77 A+0.9 (C+F+I) 43.38 N 245.76 37.8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 279.78 245.76 302.94 245.76 Ⅱ-Ⅱ M -30.15 -6.62 1.37 53.51 8.15 26.25 -4.07 4.97 14.87 -7.17 -4.25 A+0.9 [C+0.8 (D+F)+I] 41.89 A+0.9 (B+G+ I+J) -59.61 A+0.9 (B+D+I) 25.43 A+0.9 (G+I+J) -53.65 N 285.36 37.8 0 236.17 77.89 0 0 0 0 0 0 455.40 319.38 531.93 285.36 Ⅲ-Ⅲ M 1.52 -1.16 4.01 -2.7 -28.71 76.88 -11.93 40.88 43.54 181.27 -82.67 A+0.9 (C+F+ I+J) 276.55 (197.79) A+0.9 [B+0.8 (E+G)+ I+K] -142.37 (-101.51) A+0.9 (B+D+I+J) 200.37 (143.31) A+0.9 (C+F+J) 276.65 (197.79) N 328.56 37.8 0 236.17 77.89 0 0 0 0 0 0 328.56 (273.8) 418.66 (338.16) 575.13 (449.92) 328.56 (273.8) V 3.91 0.674 0.326 -6.94 -4.55 6.25 -0.97 5.66 3.54 27.05 -15.39 37.36 (27.15) -16.49 (-11.29) 25.80 (18.89) 37.36 (27.15)
B柱内力组合 截面 内力 永久荷载 可变荷载 内力组合 屋面 荷载 吊车荷载 风荷载
与相应的N
与相应的N
与相应的M
与相应的M 作用于AB跨 作用于BC跨
作用于A柱
作用于B柱左
作用于B柱右
作用于C柱
作用于AB跨
作用于BC跨 左风 右风 项次 A B C D E F G H I J K 组合项 内力合计 组合项 内力 合计 组合项 内力合计 组合项 内力合计 Ⅰ-Ⅰ M 3.78 -6.9 7.24 27.38 30.37 -73.5 -55.82 9.82 33.96 63.55 -62.87 A+0.9 (C+E+ I+J) 125.39 A+0.9 (B+F +I+K) -155.72 (1.35/1.2)A +0.7(B+ C+F) -46.96 A+0.9 (F+I+K) -149.51 N 489 37.8 37.8 0 0 0 0 0 0 0 0 523.02 523.02 603.05 489 Ⅱ-Ⅱ M 19.8 -6.9 7.24 -31.03 -146.76 402.12 50.38 9.82 33.96 63.55 -62.87 A+0.9 (C+F +I+J) 475.98 A+0.9 (B+E+ I+K) -205.64 A+0.9[ B+C+0.8 (E+F)+I+J 291.72 A+0.9 (I+J) 107.56 N 589.56 37.8 37.8 77.89 236.17 634.16 141.6 0 0 0 0 1194.32 836.13 1284.23 589.56 Ⅲ-Ⅲ M 27.09 -9.26 10.27 21.78 -89.2 260.37 -57.27 84.18 233.06 186.1 -184.1 A+0.9 (C+F+ I+J) 647.91 (466.03) A+0.9 [B+0.8 (E+G)+ I+K] -426.17 (-326.88) A+0.9[B +C+0.8 (E+F) +I+J] 528.48 (380.73) A+0.9 (I+J) 404.33 (292.04) N 663.96 37.8 37.8 77.89 236.17 634.16 141.6 0 0 0 0 1268.72 (960.97) 969.97 (771.88) 1358.64 (1030.05) 663.96 (553.3) V 0.9 -0.29 0.374 6.25 7.23 -17.5 -13.29 9.18 24.58 15.13 -14.97 21.22 (15.27) -39.32 (-27.98) 29.32 (21.05) 36.64 (26.28)
C柱内力组合 截面 内力 永久荷载 可变荷载 内力组合 屋面 荷载 吊车荷载 风荷载
与相应的N
与相应的N
与相应的M
与相应的M 作用于AB跨 作用于BC跨
作用于A柱
作用于B柱左
作用于B柱右
作用于C柱
作用于AB跨
作用于BC跨 左风 右风 项次 A B C D E F G H I J K 组合项 内力合计 组合项 内力 合计 组合项 内力合计 组合项 内力合计 Ⅰ-Ⅰ M -8.92 -1.6 -1.05 1.76 -11.26 47.25 59.89 6.93 9.78 9.54 4.03 A+0.9 (G+ I+J) 62.36 A+0.9 (B+ C+E+I] -30.24 (1.35/1.2)A +0.7(C+ E) -18.65 A+0.9 (G+I+J) 62.36 N 245.76 0 37.8 0 0 0 0 0 0 0 0 245.76 279.78 302.94 245.76 Ⅱ-Ⅱ M 34.23 -1.6 8.4 1.76 -11.26 4.77 -130.36 6.93 9.78 9.54 4.03 A+0.9 [C+0.8 (D+F)+ I+J] 63.88 A+0.9 (B+G+ I) -93.34 A+0.9 (B+C+ G+I) -85.78 A+0.9 (D+I+J) 53.20 N 306.72 0 37.8 0 0 141.6 634.16 0 0 0 0 442.69 763.32 911.48 306.72 Ⅲ-Ⅲ M -4.73 -4.7 2.73 5.17 -32.96 95.9 -14.85 20.3 125.81 98.17 -127.73 A+0.9 (C+F+ I+J) 285.62 (203.45) A+0.9 [B+0.8 (E+G)+ I+K] -271.57 (-194.54) A+0.9 (B+C+G +I+J) -248.05 (-177.75) A+0.9 (B+E +I+K) -266.81 (-191.14) N 352.32 0 37.8 0 0 141.6 634.16 0 0 0 0 513.78 (408.93) 808.92 (619.74) 957.08 (725.57) 352.32 (293.6) V -4.81 -0.382 -0.7 0.42 -2.68 11.25 14.26 1.65 15.86 16.65 -24.54 33.9 (23.68) -33.18 (-24.26) -29.31 (-21.51) -43.93 (-31.94)
2.7、柱截面设计 混凝土强度等级为C30,,;采用HRB335级钢筋,
2.7.1、A柱配筋计算 2.7.1.1、上柱配筋计算 上柱截面共有四组内力,取,经判别,其中三组内力为大偏心受压,只有一组为小偏心受压,且,故按此组内力计算时为构造配筋,对三组大偏心受压内力,在M值较大且轴力比较接近的两组内力中取轴力较小的一组,即取
上柱计算长度,附加偏心距为
由,故应考虑偏心距增大系数 ,取
取计算
选3B18(),则,满足要求 垂直于排架方向柱的计算长度
满足弯矩作用平面外的承载力要求 2.7.1.2、下柱配筋计算 取,与上柱分析方法类似,在下柱八组内力中选取最不利内力
下柱计算长度,附加偏心距为
由,故应考虑偏心距增大系数 ,取
为大偏心受压,先假定中和轴在翼缘内,则 ,说明中和轴在翼缘内
选4B18(),则,满足要求 垂直于排架方向柱的计算长度
满足弯矩作用平面外的承载力要求 2.7.1.3、柱的裂缝宽度验算 《规范》规定,对的柱应进行裂缝宽度验算 上柱:,可不进行裂缝宽度验算 下柱:,需要进行裂缝宽度验算 柱的裂缝宽度验算表 柱截面 上柱 下柱 内力标准值
197.79
273.8
722
0.012
1.0
1132
0.592
644.4
203.5
0.565
0.2<0.3 满足要求
2.7.1.4、柱箍筋配置 非抗震区的单层厂房柱,其箍筋数量一般由构造要求控制,根据构造要求,上、下柱均采用A8@200箍筋 2.7.1.5、牛腿设计 根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求,初步拟定牛腿尺寸,如下图所示。其中牛腿截面宽度,牛腿截面高度,
牛腿截面高度验算 取
故牛腿截面高度满足要求 牛腿配筋计算 ,所以牛腿按构造配筋
选用4B14(),水平箍筋选用A8@100 2.7.1.6、柱的吊装验算 采用翻身起吊,吊点设在牛腿下部,混凝土达到设计强度后起吊 柱插入杯口深度,取800mm 则柱吊装时总长度为4.2+8.1+0.8=13.1m,计算简图如图
柱吊装阶段的荷载为柱自重,考虑动力系数,则
在上述荷载作用下,柱各控制截面的弯矩为
由得
令得,则
柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算 经初步验算,上柱裂缝宽度不满足要求,采用吊点处局部加强,加2B18,实际配筋 3B14+2B18,
柱截面 上柱 下柱
71.44(52.92) 90.98(67.39)
64.3<73.24 81.88<219.88
174.19 105.68
0.012 0.012
0.47 0.069<0.2 取0.2
0.14<0.2 0.037<0.2 满足要求 2.7.2、B柱配筋计算 2.7.2.1、上柱配筋计算 上柱截面共有四组内力,取取最不利内力计算
上柱计算长度,附加偏心距为
由,故应考虑偏心距增大系数 ,取
取计算
选3B18(),则,满足要求 垂直于排架方向柱的计算长度
满足弯矩作用平面外的承载力要求 2.7.2.2、下柱配筋计算 取,与上柱分析方法类似,在下柱八组内力中选取最不利内力
下柱计算长度,附加偏心距为
由,故应考虑偏心距增大系数 ,取
为大偏心受压,先假定中和轴在翼缘内,则 ,说明中和轴在翼缘内
按最小配筋率配筋 选4B16(),则,满足要求 垂直于排架方向柱的计算长度
满足弯矩作用平面外的承载力要求 2.7.2.3、柱的裂缝宽度验算 《规范》规定,对的柱应进行裂缝宽度验算 上柱:,可不进行裂缝宽度验算 下柱:,可不进行裂缝宽度验算 2.7.2.4、柱箍筋配置 非抗震区的单层厂房柱,其箍筋数量一般由构造要求控制,根据构造要求,上、下柱均采用A8@200箍筋 2.7.2.5、牛腿设计 根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求,初步拟定牛腿尺寸,如下图所示。其中牛腿截面宽度,牛腿截面高度,
牛腿截面高度验算 取 左牛腿
右牛腿
故牛腿截面高度满足要求 牛腿配筋计算 ,所以牛腿按计算配筋 左牛腿
右牛腿
选用4B16(),水平箍筋选用A8@100 2.7.2.6、柱的吊装验算 采用翻身起吊,吊点设在牛腿下部,混凝土达到设计强度后起吊 柱插入杯口深度,取 则柱吊装时总长度为4.2+8.1+1=13.3m,计算简图如图
柱吊装阶段的荷载为柱自重,考虑动力系数,则
在上述荷载作用下,柱各控制截面的弯矩为
由得
令得,则
柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算 经初步验算,上柱裂缝宽度不满足要求,采用吊点处局部加强,加2B18,实际配筋
柱截面 上柱 下柱
133.98(99.24) 191.04(141.51)
119.03<198.4 171.93<270
160.14 174.4
0.0085 0.0085
0.138<0.2 取0.2 -0.27<0.2 取0.2
0.07<0.2 0.11<0.2 满足要求 2.7.3、C柱配筋计算 2.7.3.1、上柱配筋计算 上柱截面共有四组内力,取
上柱计算长度,附加偏心距为
由,故应考虑偏心距增大系数 ,取
取计算
选3B16(),则,满足要求 垂直于排架方向柱的计算长度
满足弯矩作用平面外的承载力要求 2.7.3.2、下柱配筋计算 取,与上柱分析方法类似,在下柱八组内力中选取最不利内力
下柱计算长度,附加偏心距为
由,故应考虑偏心距增大系数 ,取
为大偏心受压,先假定中和轴在翼缘内,则 ,说明中和轴在翼缘内
选4B14(),则,满足要求 垂直于排架方向柱的计算长度
满足弯矩作用平面外的承载力要求 2.7.3.3、柱的裂缝宽度验算 《规范》规定,对的柱应进行裂缝宽度验算 上柱:,需进行裂缝宽度验算 下柱:,需进行裂缝宽度验算 柱的裂缝宽度验算表 柱截面 上柱 下柱 内力标准值
43.49 191.14
204.8 293.6
212.3 651
0.00726<0.01 取0.01 0.0027<0.01 取0.01
1.187 1.027
411.64 1078.58
0 0.523
280.1 716.9
159.5 240.8
0.28 0.55
0.08<0.3 满足要求 0.11<0.3 满足要求
2.7.3.4、柱箍筋配置 非抗震区的单层厂房柱,其箍筋数量一般由构造要求控制,根据构造要求,上、下柱均采用A8@200箍筋 2.7.3.5、牛腿设计 根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求,初步拟定牛腿尺寸,如下图所示。其中牛腿截面宽度,牛腿截面高度,
牛腿截面高度验算 取
故牛腿截面高度满足要求 牛腿配筋计算 ,所以牛腿按构造配筋
选用4B14(),水平箍筋选用A8@100 2.7.3.6、柱的吊装验算 采用翻身起吊,吊点设在牛腿下部,混凝土达到设计强度后起吊 柱插入杯口深度,取850mm 则柱吊装时总长度为4.2+8.1+0.85=13.15m,计算简图如图
柱吊装阶段的荷载为柱自重,考虑动力系数,则
在上述荷载作用下,柱各控制截面的弯矩为
由得
令得,则
柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算 经初步验算,上柱裂缝宽度不满足要求,采用吊点处局部加强,加2B16,实际配筋
柱截面 上柱 下柱
71.44(52.92) 90.98(67.39)
57.88<96.48 90.18<151.29
168.1 161.3
0.478 0.29
0.126<0.2 0.07<0.2 满足要求 2.7.4、抗风柱设计 2.7.4.1、尺寸确定
截面尺寸 上柱,下柱 2.7.4.2、荷载计算 (1)柱自重及截面参数 柱别 截面尺寸/mm 自重/kN 面积/() 惯性矩/() 上柱 300×300 5.88 0.9 0.675 下柱 300×600 54.9 1.8 5.4 (2)风荷载 , 迎风面、背风面风荷载标准值为
则作用于抗抗风柱计算简图上的风荷载设计值为
风荷载作用下弯矩图如下
2.7.4.3、抗风柱截面设计 (1)正截面承载力计算 上柱 因为构件轴力较小,故按纯弯构件双筋矩形截面计算
故按最小配筋率配筋 ,取3B12, 下柱 因为构件轴力较小,故按纯弯构件双筋矩形截面计算
故按最小配筋率配筋 ,取4B14, (2)斜截面承载力计算 上柱 属厚腹构件
故按构造配置箍筋 ,取箍筋为A8@150 ,可以 下柱 属厚腹构件
故按构造配置箍筋 ,取箍筋为A10@250 ,可以 (3)抗风柱裂缝宽度验算 上柱
下柱
2.7.4.4、抗风柱吊装验算 采用翻身起吊,吊点设在下柱,距下柱上边缘2.5m,混凝土达到设计强度后起吊 柱插入杯口深度,则柱吊装时总长度为15.413m 计算简图如图
柱吊装阶段的荷载为柱自重,考虑动力系数,则
在上述荷载作用下,柱各控制截面的弯矩为
由得
令得,则
柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算 柱截面 上柱 下柱
15.57(11.53) 86.72(64.24)
14.01<16.28 78.05<97.78
211.9 212.5
0.48 0.48
0.13<0.2 0.17<0.2 满足要求
2.8、基础设计 2.8.1、A柱基础设计 2.8.1.1、作用于基础顶面上的荷载计算 作用于基础顶面上的荷载包括柱底传给基础的M、N、V以及外墙的自重 基础设计的不利内力如下 组别 荷载效应基本组合 荷载效应标准组合
第一组 276.65 328.56 37.36 197.79 273.8 27.15 第二组 -142.37 418.66 -16.49 -101.51 338.16 -11.29 第三组 200.37 575.13 25.8 143.31 449.92 18.89 每个基础承受的外墙总宽度为6m,总高度为1.65+12.3=13.95m,墙体为240mm砖墙(5.24),钢框玻璃窗(0.45),基础梁重16.7根,每个基础承受由墙体传来的荷载为 240mm砖墙
钢窗
基础梁
距基础形心的偏心距为120+400=520mm,
2.8.1.2、基础尺寸及基础埋深 (1)按构造要求拟定高度h
基础埋深 杯壁厚度,取,基础边缘高度,台阶高度取375mm (2)拟定基础底面尺寸 ,适当放大,取
(3)计算基底压力及验算地基承载力
基础底面压力计算及地基承载力验算 类别 第一组 第二组 第三组
197.79 -101.51 143.31
273.8 338.16 449.92
27.15 -11.29 18.89
739.76 804.12 915.88
66.23 -275.36 2.66
182.49 291.37 189.67 121.93 39.55 187.23
152.21<250 165.46<250 188.45<250 182.49<300 291.37<300 189.67<300 2.8.1.3、基础高度验算 基础底面净反力设计值计算 类别 第一组 第二组 第三组
276.65 -142.37 200.37
328.56 418.66 575.13
37.36 -16.49 25.8
701.09 791.19 947.66
124.03 -354.22 35.03
200.97 87.55 324.77 0.83 211.03 179.98 因台阶高度与台阶宽度相等,不需验算变阶处的受冲切承载力,基础高度满足要求 2.8.1.4、基础底板配筋计算 (1)柱边及变阶处基底反力计算 公式 第一组 第二组 第三组
161.06 210.79 200.75
176.82 255.78 205.20
181.02 267.78 205.89
188.90 290.28 208.11
144.26 162.80 195 (2)柱边及变阶处弯矩计算
(3)配筋计算 基础底板受力钢筋采用HPB235级,,长边方向钢筋面积为
选用A12@130, 基础底板短边方向钢筋面积为
选用A10@150, 由于,所以杯壁不需要配筋
2.8.2、B柱基础设计 2.8.2.1、作用于基础顶面上的荷载计算 作用于基础顶面上的荷载包括柱底传给基础的M、N、V 基础设计的不利内力如下 组别 荷载效应基本组合 荷载效应标准组合
第一组 647.91 1268.72 21.22 466.03 960.97 15.27 第二组 -462.17 969.97 -39.32 -326.88 771.88 -27.98 第三组 528.48 1358.64 29.32 380.73 1030.05 21.05 2.8.2.2、基础尺寸及基础埋深 (1)按构造要求拟定高度h
基础埋深 杯壁厚度,取,基础边缘高度,台阶高度取475mm (2) 拟定基础底面尺寸 ,适当放大,取
(3)计算基底压力及验算地基承载力
基础底面压力计算及地基承载力验算 类别 第一组 第二组 第三组
466.03 -326.88 380.73
960.97 771.88 1030.05
15.27 -27.98 21.05
1182.97 993.88 1252.05
486.64 -364.65 409.15
284.81 228.22 274.93 41.07 45.58 69.99
162.94<250 136.9<250 172.46<250 284.81<300 228.22<300 274.93<300 2.8.2.3、基础高度验算 基础底面净反力设计值计算 类别 第一组 第二组 第三组
647.91 -462.17 528.48
1268.72 969.97 1358.64
21.22 -39.32 29.32
1268.72 969.97 1358.64
676.56 -515.25 568.06
344.19 5.31 -262.64 4.56 329.4 44.88 因台阶高度小于台阶宽度,不需验算变阶处的受冲切承载力,基础高度满足要求 2.8.2.4、基础底板配筋计算 (1)柱边及变阶处基底反力计算 公式 第一组 第二组 第三组
236.36 180.52 238.87
285.14 217.67 279.82
290.28 221.58 284.14
314.66 240.16 304.61
174.75 133.6 187.14 (2) 柱边及变阶处弯矩计算
(3) 配筋计算 基础底板受力钢筋采用HPB235级,,长边方向钢筋面积为
选用A14@130, 基础底板短边方向钢筋面积为
选用A12@150, 由于,所以杯壁不需要配筋
2.8.3、C柱基础设计 2.8.3.1、作用于基础顶面上的荷载计算 作用于基础顶面上的荷载包括柱底传给基础的M、N、V以及外墙的自重 基础设计的不利内力如下 组别 荷载效应基本组合 荷载效应标准组合
第一组 285.62 513.78 33.9 203.45 408.93 23.68 第二组 -271.57 808.92 -33.18 -194.54 619.74 -24.26 第三组 -248.05 957.08 -29.31 -177.75 725.57 -21.51 每个基础承受的外墙总宽度为6m,总高度为1.65+12.3=13.95m,墙体为240mm砖墙(5.24),钢框玻璃窗(0.45),基础梁重16.7根,每个基础承受由墙体传来的荷载为 240mm砖墙
钢窗
基础梁
距基础形心的偏心距为120+450=570mm,
2.8.3.2、基础尺寸及基础埋深 (1)按构造要求拟定高度h
基础埋深 杯壁厚度,取,基础边缘高度,台阶高度取400mm (2) 拟定基础底面尺寸 ,适当放大,取
(3)计算基底压力及验算地基承载力
基础底面压力计算及地基承载力验算 类别 第一组 第二组 第三组
203.45 -194.54 -177.75
408.93 619.74 725.57
23.68 -24.26 -21.51
941.13 1151.94 1257.77
53.73 -399.39 -379.44
155.04 282.87 298.62 125.06 59.97 75.72
140.05<250 171.42<250 187.17<250 155.04<300 282.87<300 298.62<300 2.8.3.3、基础高度验算 基础底面净反力设计值计算 类别 第一组 第二组 第三组
285.62 -271.57 -248.05
513.78 808.92 957.08
33.9 -33.18 -29.31
886.31 1181.45 1329.61
112.27 -522.07 -494.1
163.22 100.56 321.48 30.14 335.72 60 因台阶高度与台阶宽度相等,变阶处宽高比<1,不需验算变阶处的受冲切承载力,基础高度满足要求 2.8.3.4、基础底板配筋计算 (1)柱边及变阶处基底反力计算 公式 第一组 第二组 第三组
140.70 216.78 236.63
148.53 253.2 271.1
151.96 269.13 286.18
155.88 287.34 303.41
131.89 175.81 197.86 (2)柱边及变阶处弯矩计算
(3)配筋计算 基础底板受力钢筋采用HPB235级,,长边方向钢筋面积为
选用A14@110, 基础底板短边方向钢筋面积为
选用A12@130, 由于,所以杯壁不需要配筋
2.8.4、抗风柱基础设计 2.8.4.1、作用于基础顶面上的荷载计算 作用于基础顶面上的荷载包括柱底传给基础的M、N、V以及外墙的自重 基础设计的不利内力如下 组别 荷载效应基本组合 荷载效应标准组合
第一组 99.31 72.94 28.64 70.93 60.78 20.46 第二组 -79.06 72.94 -24.96 -56.47 60.78 -17.83 每个基础承受的外墙总宽度为6m,总高度为1.65+12.3=13.95m,墙体为240mm砖墙(5.24),钢框玻璃窗(0.45),基础梁重16.7根,每个基础承受由墙体传来的荷载为 240mm砖墙
基础梁
距基础形心的偏心距为120+300=420mm,
2.8.4.2、基础尺寸及基础埋深 (1)按构造要求拟定高度h
基础埋深 杯壁厚度取,基础边缘高度,台阶高度取275mm (2)拟定基础底面尺寸 ,适当放大,取
(3)计算基底压力及验算地基承载力
基础底面压力计算及地基承载力验算 类别 第一组 第二组
70.93 -56.47
60.78 60.78
20.46 -17.83
653.67 653.67
-117.14 -277.09
285.56 292.58 54.9 3.2
170.23<250 147.89<250 292.58<300 292.58<300 2.8.4.3、基础高度验算 基础底面净反力设计值计算 类别 第一组
-79.06
72.94
-24.96
660
-346.84
339.97 0 因台阶高度与台阶宽度相等,只需验算变阶处受冲切承载力 变阶处有效截面高度
,,故 ,
2.8.4.4、基础底板配筋计算 (1)柱边及变阶处基底反力计算 公式 第一组
190.32
237.01
262.15
285.49
166.99 (1) 柱边及变阶处弯矩计算
(2) 配筋计算 基础底板受力钢筋采用HPB235级,,长边方向钢筋面积为
选用A14@140, 基础底板短边方向钢筋面积为
选用A10@150, 由于,所以杯壁不需要配筋
参考资料 1、混凝土结构设计规范GB50010-2002 2、建筑结构荷载规范GB50009-2001 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2002 4、混凝土结构构造手册 5、《混凝土结构设计原理》(第四版)、中国建筑工业出版社 6、《混凝土结构及砌体结构设计》(第四版)、中国建筑工业出版社 7、《混凝土结构设计原理》(第三版)、沈蒲生、高等教育出版社 8、《混凝土结构设计》(第三版)、沈蒲生、高等教育出版社 9、国家建筑标准设计图集08G118-工业厂房设计选用、中国建筑工业出版社
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