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基于A2/O工艺的给排水污水处理优化试验
2023-01-16 15:50:07 ℃呼书杰
(广东省城乡规划设计研究院有限责任公司,广东 广州 510290)
随着我国经济的迅猛发展,国民的环保意识也在逐年加强,水资源的保护已经成了全国人民关注的问题。污水排放是目前水资源污染最主要的因素,对污水进行处理后再排放是延缓水污染最主要的一种方式。但目前,我国对给排水中污水处理问题研究还存在一定局限性,对污水处理系统的完善是目前较为急迫的研究课题。对此,我国很多学者也进行了一系列研究,如吴占全[1]分析了集中式给排水管理在环境净化管理中的作用,深入探讨了对应的集中式给排水管理方法;
樊昆[2]研究了吸附-络合-沉降同步去污工艺对污水处理厂的优化效果,达到同步去除SS、氰化物、硬度的目的。以上学者的研究为污水处理厂的工艺优化提供了一些参考,但并没有实际解决NH3-N、CODCr(化学需氧量)和TP去除率不达标的问题。基于此,本文以A2/O工艺小试试验进行优化研究,为污水处理厂工艺优化提供一些数据参考。
1.1 试验装置
本试验研究的A2/O工艺试验装置主要由厌氧池、缺氧池和好氧池组成,3个氧池容积比为1∶2∶5。用单点蠕动泵以0.021m3·h-1的流量进水。污水流经路线为:厌氧池前段→缺氧区→好氧区→二沉池→出水。污水进入后,打开厌氧区和好氧区搅拌器,设置转速48r·min-1,使污泥始终保持悬浮状态。用空气泵控制好氧区曝气头,调节曝气量,控制DO(溶解氧)浓度。研究采用的反应器为厚度1cm,尺寸为950mm×50mm×54mm的有机玻璃,反应器容积、有效水深和有效容积分别为256.6L、480mm和228.0L。试验装置平面图和示意图分别见图1、2。
图1 试验装置平面图Fig.1 Plan of test device
图2 试验装置示意图Fig.2 Schematic diagram of test device
1.2 试验过程
取某污水处理厂活性污泥混合液100L,用50×50目滤网进行过滤,然后静置24h。待其沉淀后,将上层清液排放,放入试验装置内,然后加入设计水深一半水闷曝1d。对上清液进行排放,再次加水曝气,重复操作一周后,污泥浓度达到1500mg·L-1,可连续培养。进水量缓慢加至设计水量,污泥回流比为50%,混合液回流比为100%,连续进出水和回流,系统排出污泥。一段时间后,污泥增加至4000mg·L-1后,SV30先上升,然后下降,最后基本稳定在25%~30%间,此时污泥沉降性能较好,基本完成对污泥的培养,为污泥驯化做好准备工作。
1.3 工艺优化
1.3.1 混合液回流比对系统运行效果影响 混合液回流比对污水处理过程中发生的反应产生重要影响,若混合液回流比较小,对进入缺氧区硝酸盐氮负荷有一定降低作用,进而削弱了反硝化脱氮和除磷性能,使得脱氮效果变差[3,4]。当混合液回流比较大,回流液携带的溶解氧对缺氧环境有一定破坏作用,虽然在一定程度上增加了系统脱氮效率,但对污水厂能耗和运行费用有所提高。研究混合液回流比对系统运行效果的影响,运行条件见表1。
表1 混合液回流比运行条件Tab.1 Operating conditions of reflux ratio of mixed liquid
1.3.2 好氧池DO(溶解氧)浓度对系统运行效果影响 溶解氧是城市污水处理过程中较为重要的影响因素。对硝化反应、反硝化反应和污水处理厂运行能耗都产生较大的影响。当DO浓度较高时,污泥活性较高,微生物代谢比较旺盛,此时有机物去除效率较快。在活性污泥中,硝化细菌含量约为5%,且这些细菌位于生物絮凝体内部。此时,DO浓度越高,生物絮凝体穿透能力也越高,硝化反应速率也越高[5,6]。为探究好氧池DO对系统运行效果的影响,固定其余条件不变,混合回流比为200%,好氧池溶解氧分别为2,2.5,3mg·L-1进行试验研究。
2.1 工艺参数的优化
2.1.1 混合液回流优化 图3~5分别为混合液回流比对CODCr(化学需氧量)、NH3-N和TP去除效果的影响。
图3 不同混合液回流比下CODCr去除效果Fig.3 CODCr removal effect under different mixed liquid reflux ratio
图4 不同混合液回流比下NH3-N去除效果Fig.4 Ammonia nitrogen removal effect under different reflux ratio of mixed solution
图5 不同混合液回流比下TP去除效果Fig.5 Total phosphorus removal effect under different reflux ratio of mixed solution
由图3~5可知,TP去除率随混合液回流比的增加表现出先增加后降低的趋势。这是因为,过高的回流比导致磷酸盐在好氧区内停留时间较短,对聚磷菌的吸磷效果产生影响,进而对除磷效果产生影响[7]。综合考虑,适合的混合液回流比为200%。
2.1.2 好氧池DO浓度优化 图6~8分别为不同好氧池DO浓度下CODCr、NH3-N和TP去除效果。
图6 不同好氧池DO下CODCr去除效果Fig.6 Removal effect of CODCr under different aerobic tanks DO
图7 不同好氧池DO下NH3-N去除效果Fig.7 Ammonia nitrogen removal effect under DO in different aerobic tanks
图8 不同好氧池DO下TP去除效果Fig.8 Removal effect of total phosphorus under DO in different aerobic tanks
由图6~8可知,DO浓度主要对NH3-N和TP去除率造成影响。这是因为,硝化菌的硝化反应去除NH3-N,当DO较低时,硝化细菌的生长受到抑制,这就使得脱氮效果受到影响[8]。同时,合适的溶解氧浓度可以保持微生物的最佳活性,提供足够的能量给聚磷菌吸磷。综合考虑,适合本系统好氧池DO浓度为2.5mg·L-1。
2.1.3 pH值和碱度优化 碱度和pH值主要对微生物的活性产生影响,通过控制微生物反应速率,进而影响微生物的脱氮效果[9]。图9为经过处理后,进水碱度与pH值的变化趋势。
图9 进水碱度和pH值Fig.9 Influent alkalinity and pH value
由图9可知,进水pH值变化范围为7.3~7.9,进水碱度(以CaCO3计)在360~482mg·L-1范围内出现变化,通过计算,污水处理厂需要的碱度约为497.02mg·L-1。
2.2 工艺优化后效果分析
2.2.1 CODCr去除效果分析 图10为CODCr去除效果。
图10 CODCr去除效果Fig.10 CODCr removal effect
由图10可知,CODCr去除率超过85%,达到GB18918-2002的一级A标准要求[10]。
2.2.2 NH3-N去除效果分析 图11为NH3-N去除效果。
图11 NH3-N去除效果Fig.11 Ammonia nitrogen removal effect
由图11可知,进水和处理后出水NH3-N浓度分别为72.09和9.06mg·L-1,达不到GB18918-2002的一级A标准要求,还需要对该污水处理厂工艺进一步优化。
2.2.3 TP去除效果分析 图12为TP去除效果。
图12 TP去除效果Fig.12 Total phosphorus removal effect
由图12可知,进水TP浓度和处理后出水TP浓度基本达到GB18918-2002的一级A标准要求[10]。
本文以某污水处理厂为主要研究对象,以CODCr、NH3-N和TP去除率为指标,对其处理工艺进行优化。并研究了优化工艺后,该污水处理厂对3个指标的去除效果。具体结论如下:
(1)混合液回流主要影响TP去除率,混合液最佳回流比为200%。
(2)DO主要对NH3-N和TP去除率产生影响。DO最佳浓度为2.5mg·L-1。
(3)进水pH值在7.36~7.93范围内出现小幅度变化,进水碱度(以CaCO3计)在359.64~482.09mg·L-1范围内出现变化,计算得到污水处理厂需要的碱度约为497.02mg·L-1。
(4)工艺优化后,出水CODCr浓度和TP浓度满足GB18918-2002要求。出水NH3-N则还需要进一步对系统工艺进行优化。
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